En analysant les caractéristiques structurelles des cages de produits de roulement nationaux et étrangers du même type, et en se référant à la méthode de conception structurelle actuelle des cages d'emboutissage de métal pour les roulements à rouleaux coniques à une rangée en Chine, la conception structurelle et la conception des cages en plastique pour double- les roulements à rouleaux coniques de rangée pour les moyeux de roue d'automobile sont discutés.Calcul des principaux paramètres.Mots clés : roulement à rouleaux coniques à deux rangées ;roulement de moyeu de roue;cage en plastique;1 Code du document : B Numéro d'article : 1000-3762 (2008) 06-0007-03 Description du symbole D ——Le diamètre de la grande extrémité du rouleau, mmD.——Le diamètre de la petite extrémité du rouleau, mm————La longueur projetée de la ligne d'élément du rouleau sur la ligne médiane du rouleau, mm Date de réception : 2007-10-18 ;Date de révision : 2008-01-30.(b——l'angle entre la ligne d'élément du rouleau et son axe, (.)—l'angle de contact nominal du roulement, (.) l'angle entre la poutre de la cage et l'axe du roulement, (.)—la pression pente de la poutre de la cage Angle, (.)△c– la largeur de la grande extrémité du trou de la fenêtre de la cage, mmAC.–la largeur de la petite extrémité du trou de la fenêtre de la cage, mmZ.–la longueur du trou de la fenêtre de la cage , Hun La figure 3 montre la variation de la force de frottement sans dimension avec la vitesse de rotation sans dimension qui se produit.

On peut voir sur la figure que lorsque la vitesse de rotation augmente, la force de frottement sans dimension et la vitesse de rotation ne sont pas complètement linéaires.Lorsque la vitesse de rotation est faible, la force de frottement est fortement affectée par la vitesse de rotation ;lorsque la vitesse de rotation est élevée, l'influence de la vitesse de rotation sur la force de frottement tend progressivement à être stable, et la force de frottement et la vitesse de rotation ont une relation linéaire approximative.En général, les conditions normales de travail appartiennent à cette région linéaire.Photo 3 Relation entre la force de frottement sans dimension et la vitesse de rotation sans dimension.

Conclusion (1) Avec l'augmentation de la vitesse de rotation, les changements de distance excentrique et de direction excentrique ne sont pas linéaires, et la vitesse de changement ralentit progressivement et tend finalement à être stable.(2) Il existe également une relation non linéaire entre la vitesse de rotation et le frottement, ce qui est particulièrement évident au moment du démarrage ;dans des conditions normales de travail, la relation entre les deux est approximativement linéaire et peut être considérée comme une relation linéaire .Références : [1] Yan Qinghua, An Qi.Les performances du palier lisse à patins fixes à trois coins d'huile pendant le processus de démarrage [J].Journal of East China University of Science and Technology : Natural Science Edition, 2007, 33(4) : 569—572.[2] Gao Lei, Liu Jun, An Qi.Analyse numérique du palier lisse de butée à coin d'huile à arc cylindrique [J].Lubrification et étanchéité, 2007, 32(8) : 99-102.[3] Yan Qinghua, An Qi.Recherche sur l'influence de l'orientation de l'installation de l'espace de palier coulissant à patin fixe à trois cales d'huile sur ses performances [J].Génie mécanique chinois, 2007, 18(11): 1281-1284.[4] Yan Qinghua, Yan Yongming, An Qi.Influence du coefficient de précharge sur la stabilité du palier lisse radial à trois coins d'huile [J].Journal of East China University of Science and Technology: Natural Science Edition, 2006, 32(11): 1365—1368.[5] Yan Qinghua, An Qi.Influence de plusieurs paramètres d'appui à coin à trois huiles sur la vitesse d'instabilité du rotor rigide et élastique [J].Journal of East China University of Science and Technology : Natural Science Edition, 2007, 33(5) : 737—740.[6] Yan Qinghua, An Qi.Influence des paramètres structuraux d'un palier à patins fixes à trois coins d'huile sur la vitesse d'instabilité du rotor Jefeott rigide [J].Machines-outils et hydraulique, 2007, 35(9) : 35-36.[7] Sehulhr Fredrick T. Anderson William J. ExperimentsOiltheStability ofWater-lubricatedThree——SectorHy··dredynamic Journal Bearings at Zero ad[z].Note technique NASA Nasa Tn D-5752.z.——La largeur des nervures à la grande extrémité de la cage, mrfl————La largeur des nervures à la petite extrémité de la cage, mm S——L'épaisseur de la poutre de la cage, mm c——La largeur de la poutre de la cage, mrfl h —— L'épaisseur de la petite section d'extrémité de la cage, mm — Épaisseur de la section à la grande extrémité de la cage, mm d —— la dimension radiale du point spécial A sur la ligne médiane de la cage, mm d —— la dimension radiale du point spécial sur l'axe de la cage, mm d —— à la position du trou de la fenêtre de la cage La dimension radiale du centre de la petite extrémité du rouleau supérieur, mm - le centre de la grande extrémité du rouleau à la position de la fenêtre de la cage

Dimension radiale, mm R. ——Le rayon de l'arc intérieur de la grande extrémité de la cage, mm.— — Rayon de l'arc intérieur de la petite extrémité de la cage, mm B. ——Largeur de la cage, mm D ——Diamètre extérieur de la grande extrémité de la cage, mrfl D ——Taille de séparation du moule de la cage (diamètre intérieur de la grande extrémité de la cage ), mmd.– Le diamètre intérieur du petit bout de la cage.